Medicina Hmin
Características del proceso de desnitrificación A/O;
(a) El proceso es simple y no requiere fuentes de carbono adicionales ni tanques de post-aireación. Utiliza aguas residuales sin tratar como carbono. fuente y construcción y bajo costo operativo;
(b) Primero desnitrificación, luego nitrificación, establecimiento de circulación interna, uso de sustratos orgánicos en aguas residuales sin tratar como fuente de carbono, buen efecto, suficiente reacción de desnitrificación;
(c) Después del tanque de aireación, los residuos de desnitrificación se pueden eliminar aún más, mejorando así la calidad del agua tratada;
(d) La agitación de la etapa A solo suspende los lodos y evita el aumento de DO. Se utiliza una fuerte aireación en la sección frontal de la sección O y el volumen de aire se reduce en la última sección para reducir el contenido de OD del fluido de circulación interna para garantizar el estado hipóxico de la sección A.
Problemas en el método A/O;
1. Dado que no existe un sistema de retorno de lodos independiente, es imposible cultivar lodos con funciones únicas y la tasa de degradación de las sustancias refractarias. es bajo;
2. Para mejorar la eficiencia de la desnitrificación, se debe aumentar la relación de circulación interna, aumentando así el costo operativo. El fluido de circulación interna y externa proviene del tanque de aireación y contiene una cierta cantidad de OD, lo que dificulta que la sección A mantenga un estado hipóxico ideal, afectando el efecto de desnitrificación y dificultando que la tasa de desnitrificación alcance el 90%.
3. Los factores que influyen incluyen el tiempo de retención hidráulica (nitrificación > 6 h, desnitrificación < 2 h), relación de circulación MLSS (> 3000 mg/L), edad del lodo (> 30 días) tasa de carga N/MLSS (< 0,03). ), concentración total de nitrógeno del agua entrante (< 30 mg/L).
La zanja de oxidación, también conocida como zanja de oxidación, recibe su nombre por su zanja anular cerrada. Es una variante del proceso de lodos activados. Dado que las aguas residuales y los lodos activados circulan continuamente en el tanque de aireación, algunas personas lo llaman "tanque de aireación circulante" y "tanque de aireación sin terminal". La zanja de oxidación tiene un largo tiempo de retención hidráulica y baja carga orgánica, y es esencialmente un sistema de aireación retardada. Los siguientes son los principales parámetros de diseño del método general de zanjas de oxidación:
Tiempo de retención hidráulica: 10-40 horas;
Edad de los lodos: generalmente más de 20 días;
Carga orgánica: 0,05-0,15 kg DBO 5/(kg mlss . d);
Carga de volumen: 0,2-0,4 kg bo D5/(m3 . d); Concentración de lodo residual activado: 2000-6000 mg/L;
Velocidad media en la zanja: 0,3-0,5 m/s
1.2 Características técnicas de la zanja de oxidación;
Oxidación La zanja utiliza un reactor de circuito continuo (CLR) como tanque de reacción biológica, y el líquido mezclado circula continuamente en el canal de aireación cerrado en el tanque de reacción. Las zanjas de oxidación se suelen utilizar en condiciones de aireación a largo plazo. La zanja de oxidación utiliza dispositivos de aireación y agitación con control de dirección para transferir velocidad horizontal a los materiales en el tanque de reacción, provocando así que el líquido agitado circule en el canal cerrado.
La zanja de oxidación generalmente consta de un cuerpo de zanja, equipos de aireación, dispositivos de entrada y salida de agua, equipos de desviación y agitación. La forma plana del cuerpo de ranura es generalmente anular, pero también puede ser rectangular, en forma de L, circular u otras formas. Los extremos de las zanjas son en su mayoría rectangulares y trapezoidales.
El proceso de zanja de oxidación tiene un largo tiempo de retención hidráulica, baja carga orgánica y larga edad de lodos. Por lo tanto, en comparación con el método tradicional de lodos activados, se pueden omitir el tanque regulador, el tanque de sedimentación primario, el tanque de digestión de lodos y parte del tanque de sedimentación secundario. La zanja de oxidación puede garantizar mejores resultados de tratamiento, principalmente debido a la ingeniosa combinación de la forma CLR y la disposición de posicionamiento específica del dispositivo de aireación. La zanja de oxidación tiene características hidráulicas y de trabajo únicas:
1) Combinación. de zanja de oxidación Tiene las características de flujo de empuje y mezcla completa, lo que tiene un efecto poderoso para superar el flujo corto y mejorar la capacidad de amortiguación. Normalmente, la entrada está dispuesta aguas arriba de la zona de aireación de la zanja de oxidación y la salida está dispuesta aguas arriba del punto de entrada. El flujo entrante está bien mezclado y dispersado a medida que circula a través de la zona de aireación, y el líquido mezclado continúa circulando nuevamente alrededor del CLR. De esta manera, la zanja de oxidación está en un estado de flujo de empuje a corto plazo (como un ciclo) y en estado mixto a largo plazo (como múltiples ciclos). La combinación de los dos puede proporcionar un factor de dilución mayor y mejorar la capacidad de amortiguación incluso si el agua entrante pasa por al menos un ciclo y básicamente se eliminan los flujos cortos.
Al mismo tiempo, para evitar la deposición de lodos, es necesario garantizar que haya suficiente velocidad de flujo en la zanja (generalmente la velocidad de flujo promedio es superior a 0,3 m/s. Las aguas residuales permanecen en la zanja por mucho tiempo). tiempo, lo que requiere que las aguas residuales que ingresan a la zanja se mezclen inmediatamente con una gran cantidad de líquido circulante, por lo que el sistema de zanjas de oxidación tiene una fuerte resistencia a las cargas de impacto y buenas capacidades de procesamiento de materia orgánica no degradable.
2) La zanja de oxidación presenta un evidente gradiente de concentración de oxígeno disuelto, lo que resulta especialmente adecuado para procesos de tratamiento biológico de nitrificación-desnitrificación. En términos generales, la zanja de oxidación está completamente mezclada, pero el flujo de líquido se empuja continuamente hacia adelante y se coloca su dispositivo de aireación. Por lo tanto, la concentración de oxígeno disuelto de la solución mezclada en la zona de aireación es mayor aguas arriba y luego disminuye gradualmente a lo largo de la zanja, mostrando un gradiente de concentración obvio. La concentración de oxígeno disuelto en el área aguas abajo es muy baja, básicamente en un nivel. estado anóxico. El diseño de la zanja de oxidación puede disponer zonas aeróbicas y zonas anóxicas según sea necesario para realizar el proceso de nitrificación-desnitrificación. No sólo puede utilizar el oxígeno del nitrato para satisfacer una determinada demanda de oxígeno, sino también reponer la energía consumida en el proceso de nitrificación. desnitrificación. Estos son beneficiosos para ahorrar consumo de energía y reducir o incluso eliminar la cantidad de productos químicos que deben agregarse durante el proceso de nitrificación.
3) La distribución desigual de la densidad de potencia en la zanja de oxidación es beneficiosa para la transferencia de masa de oxígeno, la mezcla de líquidos y la floculación de lodos. La densidad de potencia de la aireación tradicional es generalmente de sólo 20-30 W/m3, y el gradiente de velocidad de flujo promedio G es mayor que 100 s-1. Esto no sólo es beneficioso para la transferencia de oxígeno y la mezcla de líquidos, sino también para cortar completamente las partículas de lodo floculadas. Cuando el líquido mezclado pasa a través de la zona de transporte estable y alcanza la última etapa de la zona aeróbica, el gradiente de velocidad promedio G es inferior a 30 segundos-1, y el lodo todavía tiene la oportunidad de volver a flocular, mejorando así el rendimiento de la floculación. del lodo.
4) La densidad de potencia general de la zanja de oxidación es baja y puede ahorrar energía. Una vez que el líquido mezclado en la zanja de oxidación se acelera al caudal promedio en la zanja, solo necesita superar la pérdida de carga y las curvas a lo largo del camino para mantener la circulación. Por lo tanto, la zanja de oxidación puede mantener el flujo del líquido mezclado en. una densidad de potencia general mucho menor que otros sistemas. El estado suspendido de lodos activados. Según algunos informes extranjeros, el consumo de energía de la zanja de oxidación es entre un 20% y un 30% menor que el del método de lodos activados convencional.
Además, según estadísticas nacionales y extranjeras, en comparación con otros métodos biológicos de tratamiento de aguas residuales, la zanja de oxidación tiene las ventajas de un proceso de tratamiento simple y una gestión conveniente; tiene una buena calidad del efluente y una gran confiabilidad del proceso; Baja inversión en infraestructura y bajos costos operativos.
La desnitrificación tradicional en zanja de oxidación utiliza principalmente la distribución desigual del oxígeno disuelto en la zanja. A través de un diseño razonable, se generan ciclos alternos de zonas aeróbicas y zonas anóxicas en la zanja para lograr el propósito de desnitrificación. Su mayor ventaja es que la eliminación de materia orgánica y nitrógeno total se puede conseguir en la misma zanja sin necesidad de fuentes de carbono adicionales, por lo que resulta muy económico. Sin embargo, es difícil controlar con precisión el volumen y la concentración de oxígeno disuelto de la zona aeróbica y la zona anóxica en la misma zanja, por lo que tiene un efecto limitado en la eliminación de nitrógeno, pero poco efecto en la eliminación de fósforo. Además, en la zanja de oxidación tradicional de una sola zanja, las bacterias nitrificantes y desnitrificantes no siempre se encuentran en el mejor entorno metabólico y de crecimiento durante los frecuentes cambios ambientales a corto plazo de aeróbico-anóxico-aeróbico, lo que también afecta la capacidad de procesamiento por unidad. volumen de la estructura.
Defectos de la zanja de oxidación
Aunque la zanja de oxidación tiene las ventajas de buena calidad del agua, fuerte resistencia a la carga de impacto, alta eficiencia de desnitrificación y fósforo, fácil estabilización de lodos, ahorro de energía y fácil automatización. controlar, etcétera. Sin embargo, todavía existen una serie de problemas durante el funcionamiento real.
4.1 Problema de expansión de lodos
Cuando hay más carbohidratos en el agua residual, los contenidos de N y P están desequilibrados, el valor del pH es bajo, la carga de lodos en la zanja de oxidación es demasiado alta y la concentración de oxígeno disuelto es insuficiente, la descarga del lodo no es suave y es fácil provocar que el lodo de bacterias filamentosas se expanda. La acumulación de lodos de bacterias no filamentosas se produce principalmente cuando la temperatura del agua residual es baja y la carga de lodos es alta. La carga microbiana es alta y las bacterias absorben grandes cantidades de nutrientes. Debido a la baja temperatura y al metabolismo lento, se acumula una gran cantidad de polisacáridos de alta viscosidad, lo que aumenta en gran medida la adhesión superficial del agua del lodo activado y tiene un alto valor de SVI, lo que provoca la expansión del lodo.
Se pueden tomar diferentes contramedidas para abordar las causas de la expansión de los lodos: debido a la falta de oxígeno y a la alta temperatura del agua, se puede aumentar el volumen de aireación o reducir la entrada de agua para reducir la carga, o la El MLSS se puede reducir adecuadamente (controlando el retorno de lodo) para reducir la demanda de oxígeno; si la carga de lodo es demasiado alta, se puede aumentar la carga de ajuste del MLSS y, si es necesario, se puede detener el equilibrio de nutrientes; en la solución mezclada se puede ajustar agregando fertilizantes nitrogenados y fosfatados (bo D5:n:p = 100:5:1; si el valor del pH es demasiado bajo, se puede agregar cal para ajustar) %~0,6% de lodo seco) puede inhibir la reproducción de bacterias filamentosas y controlar la expansión de lodo de agua combinado [11].
4.2 Problema de espuma
Debido a la gran cantidad de grasa en el agua entrante, el sistema de tratamiento no puede eliminarla completa y eficazmente. Parte de la grasa se concentra en el lodo y se encuentra. generado por el cepillo, oxigenación y agitación. Una gran cantidad de espuma si el lodo es demasiado viejo y el lodo está envejecido, se producirá espuma fácilmente. Rocíe agua o antiespumante sobre la superficie para eliminar la espuma. Los agentes antiespumantes de uso común incluyen aceite orgánico, queroseno y aceite de silicona. La dosis es de 0,5 a 1,5 mg/L. Aumentar la concentración de lodo en el tanque de aireación o reducir adecuadamente el volumen de aireación también puede controlar eficazmente la generación de espuma. Cuando hay muchos tensioactivos en las aguas residuales, se pueden eliminar fácilmente de antemano mediante la separación de la espuma u otros métodos. Además, también se puede considerar un dispositivo desengrasante. Pero lo más importante es fortalecer la gestión de las fuentes de agua y reducir la entrada de aguas residuales con alto contenido de petróleo y otras aguas residuales tóxicas.
4.3 Problema de flotación de lodos
Cuando el contenido de aceite en las aguas residuales es demasiado alto, la calidad de los lodos de todo el sistema se vuelve más ligera y su movimiento en el tanque de sedimentación secundario no puede ser bueno. controlado durante la operación, si el tiempo de residencia es demasiado largo, es fácil causar hipoxia y lodos putrefactos que floten; si el tiempo de aireación es demasiado largo, se producirá una alta nitrificación en el tanque, lo que resultará en una alta concentración de nitrato y la desnitrificación será fácil. ocurren en el tanque de sedimentación secundario, produciendo nitrógeno y haciendo que el lodo flote además. Si el contenido de aceite en las aguas residuales es demasiado alto, el lodo puede flotar con el aceite;
Después de que el lodo flota, se debe suspender el suministro de agua, se debe romper o eliminar el lodo, se debe identificar la causa y se debe ajustar la operación. Si el lodo sedimenta mal, se pueden agregar coagulantes o sustancias inertes para mejorar el asentamiento, si la carga de agua de entrada es grande, se debe reducir el agua de entrada o aumentar el flujo de retorno si las partículas de lodo son finas, la velocidad del aireador; se puede reducir si se encuentra desnitrificación. Si ocurre el fenómeno, se debe reducir el volumen de aireación y se debe aumentar el volumen de descarga de lodo o reflujo; si se encuentra que el lodo está corrupto, se debe aumentar el volumen de aireación para eliminar el lodo acumulado; e intentar mejorar las condiciones hidráulicas de la piscina.
4.4 Caudal desigual y deposición de lodos
En la zanja de oxidación, para obtener sus efectos únicos de mezcla y tratamiento, el líquido mezclado debe circular en la zanja a un determinado caudal. . En términos generales, el caudal mínimo debe ser de 0,15 m/s y el caudal promedio sin sedimentación debe alcanzar 0,3 ~ 0,5 m/s. El equipo de aireación de la zanja de oxidación es generalmente un cepillo giratorio de aireación y un disco giratorio de aireación. La profundidad de inmersión del cepillo giratorio es de 250~300 mm, la profundidad de inmersión del plato giratorio es de 480~530 mm. En comparación con la profundidad del agua de la zanja de oxidación (3,0 ~ 3,6 m), el cepillo giratorio solo ocupa 1/10 ~ 1/12 de la profundidad del agua, y la plataforma giratoria solo ocupa 1/6 ~ 1/7, lo que resulta en una mayor caudal en la parte superior de la zanja de oxidación. El líquido mezclado casi no tiene caudal), lo que resulta en una gran cantidad de acumulación de lodo en el fondo de la zanja (a veces el espesor del lodo alcanza 1,0 m), lo que reduce en gran medida el volumen efectivo de la zanja de oxidación, reduce el efecto del tratamiento. y afecta la calidad del agua efluente.
La instalación de deflectores aguas arriba y aguas abajo es un método eficaz y la medida más conveniente para mejorar la distribución de la velocidad del flujo y la capacidad de oxigenación. La placa guía aguas arriba se instala a 4,0 (aguas arriba) del eje del plato giratorio (cepillo giratorio). La altura de la placa guía es 1/5 ~ 1/6 de la profundidad del agua y se instala perpendicular a la superficie del agua. La placa guía aguas abajo se instala a una distancia de 4,0 m del plato giratorio (cepillo giratorio). El eje está a 3,0 m. El material del deflector puede ser metal o plástico reforzado con fibra de vidrio, pero se prefiere el plástico reforzado con fibra de vidrio. En comparación con otras medidas de mejora, el deflector no sólo aumentará el consumo de energía y los costos operativos, sino que también mejorará en gran medida la capacidad de oxigenación y la eficiencia energética teórica.
Además, al instalar una hélice submarina aguas arriba del aireador, también puede promover activamente el flujo circulante del líquido mezclado en la zona de baja velocidad en la parte inferior del cepillo de aireación, resolviendo así el problema. Problemas de bajo caudal y deposición de lodos en el fondo de la zanja de oxidación. Instalar una hélice submarina para empujar el líquido mezclado puede hacer que el modo de operación de la zanja de oxidación sea más flexible, lo cual es de gran importancia para el ahorro de energía y la mejora de la eficiencia.
El reactor discontinuo de secuenciación SBR es el primer proceso de tratamiento de agua. Ya en 1914, los académicos británicos Ardern y Lockett inventaron el método de lodos activados. A principios de la década de 1970, el profesor R. Irvine de la Universidad Natre Dame en Estados Unidos llevó a cabo una investigación sistemática y profunda sobre el proceso SBR a escala de laboratorio, y en 1980, con el apoyo de la Agencia de Protección Ambiental de Estados Unidos (EPA), estableció el proceso SBR en Culver City, Indiana. Se renovó y puso en funcionamiento la primera planta de tratamiento de aguas residuales SBR del mundo. Alrededor de la década de 1980, debido al rápido desarrollo de tecnologías de alta tecnología como las computadoras automáticas y la promoción y aplicación en el campo del tratamiento de aguas residuales, esta tecnología ha logrado grandes avances, haciendo que el proceso de lodos activados intermitentes (también conocido como "lodos activados intermitentes") lodos" La operación y gestión del "Método") se ha ido automatizando progresivamente.
1 Introducción al proceso
El proceso SBR se ejecuta en orden cronológico. Un proceso de operación se divide en cinco etapas: entrada de agua, aireación, sedimentación, decantación y ralentí. Durante la operación del SBR, el tiempo de operación de cada etapa, los cambios en el volumen del líquido mezclado en el reactor y el estado de operación se pueden cambiar de manera flexible de acuerdo con las propiedades específicas de las aguas residuales, la calidad del agua efluente, la calidad del agua efluente y Requisitos de la función operativa. Para el reactor SBR, es solo control de secuencia de tiempo, no hay obstáculos de control de espacio y se puede controlar de manera flexible. Por lo tanto, el proceso SBR se ha desarrollado rápidamente y se han derivado muchos nuevos procesos de tratamiento SBR. En la década de 1990, la empresa belga SEGHERS desarrolló el sistema UNITANK, que combina el flujo de empuje temporal del SBR clásico con el flujo de empuje espacial continuo [2]. El proceso SBR tiene principalmente las siguientes deformaciones.
La característica más importante del método de lodos activados de aireación extendida de ciclo intermitente es que se establece una zona de prerreacción en la entrada del reactor. Todo el proceso de tratamiento tiene una entrada de agua continua y un drenaje intermitente. sin etapa de reacción obvia o etapa de ralentí. El costo es menor que el SBR tradicional. Debido al flujo continuo de agua durante todo el proceso, la mala separación del lodo y el agua durante la etapa de sedimentación limitó el flujo de agua.
Sistema de aireación aeróbica intermitente (la estructura principal está compuesta por un tanque aeróbico DAT y un tanque de aireación intermitente IAT. El tanque DAT se airea continuamente y su efluente ingresa al tanque IAT a través de la pared intermedia. El tanque IAT se airea continuamente. Gas, drenaje intermitente. Al mismo tiempo, el lodo del tanque IAT regresa al tanque DAT, que tiene una fuerte resistencia al impacto y tiene la función de fósforo y desnitrificación. En el método de lodos activados circulantes, el lodo en el tanque IAT regresa al tanque DAT. La zona de reacción es reemplazada por un selector biológico más pequeño, más racionalmente diseñado y optimizado. Las células CASS generalmente se dividen en tres zonas de reacción: selector biológico, anóxico. zona y zona aeróbica la relación de volumen es generalmente 1:5:30. Todo el proceso opera de forma intermitente, incluyendo la entrada de agua, sedimentación, decantación, aireación y retorno de lodos.
El tratamiento de lodos activados en piscina de la unidad UNITANK. El sistema integra SBR El diseño integrado del proceso y el proceso de zanja de oxidación permite que todo el sistema alimente y drene agua continuamente, mientras que una sola piscina es relativamente intermitente. El sistema puede controlar de manera flexible el tiempo y el espacio y aumentar adecuadamente el tiempo de retención hidráulica. y lograr la desnitrificación y eliminación de fósforo de las aguas residuales.
El reactor secuencial por lotes mejorado (MSBR) es un sistema de tratamiento de aguas residuales ideal desarrollado a principios de la década de 1980 basado en las características del proceso SBR y el A2-O. Proceso de tercera generación. Algunas de las tecnologías patentadas involucradas en el proceso MSBR son actualmente propiedad de la empresa estadounidense Aqua-AerobicSystem [4]. El reactor adopta un modo de múltiples puertas de piscina única y tiene una mayor capacidad para eliminar nitrógeno. y fósforo a un nivel de agua constante. >
2 Las características del proceso SBR son similares al método de carga [url=/][color=#0000ff][/color][/url]
3.1.
Este método es similar. Basado en el diseño de volumen del tanque de aireación continua, dada la carga volumétrica NV o la carga de lodo NS, el agua de entrada Q0 y la concentración de DBO5 C0 del tanque de reacción SBR, la capacidad del SBR. El tanque se puede obtener rápidamente mediante la siguiente fórmula:
Método de carga de volumen V = NQ0C0/NV (3)
SVI·MLSS
Método de carga de lodos VMIN = NQ0C0 svi/ns (4)
V=Vmin+ Q0
3.2 Método de carga del tiempo de aireación
Dado que SBR es aireación intermitente, el tiempo de aireación efectivo en un El ciclo es ta, entonces el tiempo total de aireación en un día es nta, por lo que se establecen los siguientes [url=/][color=#0000ff] problemas[/color][/url]:
①Base insuficiente para la selección de parámetros de carga, y el rango de parámetros seleccionados es demasiado grande (como la literatura [url=/] [color=#0000ff] [/URL] NV recomendado = 0,1 ~ 1,3 kg bo D5/(m3·d), etc.), independientemente de la temperatura del agua, etc.
③ Hay parámetros sensibles como SVI, MLSS, Nv, Ns, etc. en la fórmula de cálculo. Es difícil hacer todas las suposiciones empíricas al mismo tiempo. Ignorar la influencia obvia del sustrato. conducir a inconsistencia o incluso contradicción entre los parámetros
p>
④ En el método de carga de tiempo de aireación y el método de diseño dinámico, se intenta introducir el impacto del tiempo de aireación efectivo ta en la piscina SBR; capacidad, pero las condiciones límite supuestas no se adaptan completamente al proceso de reacción real en cada etapa. Carbono orgánico. La eliminación se limita a la aireación en la etapa aeróbica y se ignora el impacto de otras etapas sin aireación en la eliminación de carbono orgánico. La capacidad del tanque SBR es sorprendentemente grande en las mismas condiciones de carga.
La existencia de los problemas anteriores no sólo es perjudicial para el tratamiento efectivo de las aguas residuales mediante el método SBR, sino que tampoco puede reflejar completamente el volumen de ingeniería del método SBR al comparar múltiples planes, lo que resultará en altos o baja inversión.
En respuesta a los problemas anteriores, se propuso un conjunto de métodos de diseño integrales para la capacidad de la piscina SBR con el volumen total de lodos como parámetro principal.
3.4 Método de diseño integral para el volumen total de lodos
La premisa de este método es proporcionar una cierta cantidad de lodo activado en el tanque de reacción SBR y cumplir con las condiciones SVI apropiadas para asegurar la sedimentación. Luego se calcula la distancia de sedimentación y el área de sedimentación de la etapa y la etapa de drenaje, y luego se calcula el volumen mínimo de sedimentación de lodos en la profundidad de agua más baja, y luego se calcula el volumen de almacenamiento de agua en función de la entrada periódica máxima de agua. de los dos es la capacidad requerida del tanque SBR. Sobre esta base se comprueba la concentración de lodos activados durante el tiempo de aireación y la concentración de lodos en la profundidad más baja del agua para determinar la racionalidad de los resultados del cálculo. La fórmula de cálculo es:
TS=naQ0(C0cromo)tTnan(10)
vmin = AHmin≥TS SVI 10-3(11)
hmin = Hmax-δH(12)
V = Vmin+δV(13)
¿En la fórmula? TS——Cantidad total de lodos secos en un solo tanque SBR, kg
TT S——Edad total de lodos, d
a——Área del plano geométrico del tanque SBR , m2
Hmax, Hmin - respectivamente, el nivel de agua más alto durante la aireación y el nivel de agua más bajo al final de la precipitación, m
δδH - la diferencia entre el nivel de agua más alto y el nivel de agua más bajo, m
p>
Cr: la diferencia entre la concentración de DBO5 en el efluente y la concentración de DBO5 disuelta en los sólidos suspendidos en el efluente. Estos valores son:
Cr = Ce-Z Cse 1.42(1-ek 1t)(14)
¿En la fórmula? CSE - concentración de sólidos suspendidos en aguas residuales, kg/m3.
K1 -Tasa de consumo de oxígeno, d-1
Tiempo del experimento T-BOD, d
z-La proporción de bacterias heterótrofas en el lodo activado, su el valor es:
z = B-(B2-8.33 ns 1.072(15-T))0.5(15)
b = 0.555+4.167(1+TS0/bo D5) Ns 1.072(15-T)(16)
Ns=1/a tT S (17)
¿En la fórmula? a-Coeficiente de producción de lodos, es decir, la cantidad de lodos remanentes producidos por unidad de DBO5, kgMLSS/kgDBO5, su valor es:
a = 0,6(TS0/bo D5+1)-0,6×0,072× 1,072(T-15)1/〔TT S+0,08×1,072(T-15)〕? (18)
En la fórmula, TS y DBO 5--son la concentración de sólidos suspendidos y la concentración de bo D5 en el agua de entrada, respectivamente, kg/m3.
t--temperatura de las aguas residuales, ℃
El Vmin calculado mediante la fórmula (9) es el área geométrica y la distancia de sedimentación de la sedimentación de lodos activados bajo la condición de tiempo de sedimentación dada, que será mayor que el método actual para calcular Vmin.
Cabe señalar que la distancia real de asentamiento de los lodos debe tener en cuenta el efecto de asentamiento durante el período de drenaje, lo que se denomina altura de protección Hb. Al mismo tiempo, cuando el líquido mezclado en el tanque SBR cambia de una mezcla dinámica completa a una sedimentación estática, el lodo todavía está en un estado turbulento durante los primeros 5 a 10 minutos y luego gradualmente pasa a sedimentación por compresión hasta que se completa el drenaje. .
La relación entre ellos se puede expresar mediante la siguiente fórmula:
vs(ts+TD-10/60)=δH+Hb(19)
vs=650/MLSSmax SVI ( 20)
Sustituye la fórmula (18) en la fórmula (17) y haz las transformaciones correspondientes, y reescríbela como:
〔650 A Hmax/TS SVI〕(TS+TD-10 /60 )=δV/A+Hb(21)
Donde vs——velocidad de sedimentación del lodo, m/h
mlss max——MLSS cuando la profundidad del agua es Hmax, kg /m3.
Ts, td - son la duración de sedimentación del lodo y la duración del drenaje respectivamente, h
SVI, Hb, ts y td en la fórmula (19) se pueden asumir empíricamente, Ts y δ V son todos conocidos, y Hmax se puede configurar de acuerdo con la presión del viento del soplador o la profundidad efectiva del agua del aireador, donde A está disponible y δ H se puede obtener al mismo tiempo para garantizar la altura de protección permitida dentro del drenaje permitido. rango. Por lo tanto, Hmin, Vmin y la capacidad del tanque de reacción se pueden obtener a partir de las fórmulas (10) y (11) respectivamente.
4 SBR es actualmente una nueva tecnología para el tratamiento biológico de aguas residuales.
Una clave para la aplicación de la tecnología SBR es el requisito de un alto grado de automatización. Por lo tanto, con el continuo desarrollo de la construcción [URL =/economic/][color = # 0000 ff]economic[/color][/URL] y la profundización de la investigación, se espera que en un futuro próximo se desarrolle sobre la base de SBR La aplicación de SBR, el proceso ICEAS y el proceso CASS logrará avances en la producción.