Investigación sobre la mejora de la tecnología de tratamiento integral de aguas residuales industriales mediante filtro biológico aireado.
1 Prólogo
La aglomeración urbana en el curso medio del río Hunhe en la cuenca del río Liaohe es el área central para la revitalización de antiguas áreas industriales en Liaoning e incluso en el noreste de China. Con el rápido desarrollo de la industrialización, los parques industriales de la cuenca han florecido, produciendo una gran cantidad de aguas residuales industriales integrales. Después de ser tratadas en el parque, este tipo de aguas residuales todavía contienen una gran cantidad de contaminantes orgánicos que son extremadamente difíciles de degradar. La biodegradabilidad de la calidad del agua es extremadamente pobre, lo que trae gran dificultad e interferencia a las plantas de tratamiento de aguas residuales urbanas introducidas. lo que conduce directamente al problema del efluente deficiente [1 ~ 3]. Al mismo tiempo, la necesidad de mejorar la calidad del agua de la cuenca ha impuesto requisitos más estrictos para los efluentes de las plantas de tratamiento de aguas residuales. De acuerdo con los requisitos del "Estándar Integral de Descarga de Aguas Residuales de la Provincia de Liaoning" emitido conjuntamente por la Oficina Provincial de Protección Ambiental de Liaoning y la Oficina de Supervisión Técnica y de Calidad Provincial de Liaoning, la concentración de efluentes de las plantas de tratamiento de aguas residuales en o por encima del nivel municipal debe cumplir con los requisitos nacionales. Estándar de descarga de Clase A. Por lo tanto, las plantas de tratamiento de aguas residuales deben combinar los procesos de tratamiento existentes.
Debido a su pequeña huella y buen efecto de tratamiento, los filtros biológicos aireados todavía representan una cierta proporción de las plantas de tratamiento de aguas residuales en la cuenca del río Liaohe, y el efluente básicamente cumple con los estándares de descarga secundaria. Sin embargo, con la entrada de aguas residuales industriales refractarias, los filtros se obstruyen y las biopelículas se caen. En vista de los problemas existentes de las aguas residuales industriales integrales y las características de los filtros biológicos aireados, se llevaron a cabo investigaciones de pretratamiento sobre acidificación por hidrólisis y eliminación de aceite por flotación por aire, así como investigaciones sobre eliminación química de fósforo y desnitrificación profunda, para que el efluente alcance la Clase A estándares de descarga La modernización y transformación de este tipo de planta de tratamiento de aguas residuales proporciona bases teóricas y soporte de datos [9 ~ 13].
2 Dispositivo de prueba y método de prueba
2.1 Prueba de calidad del agua
Este estudio seleccionó una planta de tratamiento de aguas residuales en el distrito de Tiexi, ciudad de Shenyang, con un tratamiento de agua diario. Capacidad de 400.000 toneladas. Más del 60% del agua entrante son aguas residuales industriales integrales. Como se muestra en la Tabla 1, a juzgar por los indicadores de calidad del agua entrante de la planta de tratamiento de aguas residuales, las concentraciones de contaminantes orgánicos y sólidos suspendidos (SS) son relativamente altas. Después del proceso de filtrado biológico aireado de dos etapas existente en la planta de agua, el efluente básicamente puede cumplir con el estándar nacional de descarga secundaria. Sin embargo, en comparación con el estándar de primer nivel A, por un lado, DQO, SS y NH3-N. en el agua deben eliminarse aún más; por otro lado, es necesario aumentar la función de eliminación de nitrógeno y fósforo.
2.2 Equipos de prueba
Con base en las características de las aguas residuales industriales integrales y las características del proceso existente en las plantas de tratamiento de aguas residuales, se diseña todo el proceso de tratamiento avanzado. La planta piloto incluye principalmente cuatro unidades de tratamiento: tanque de coagulación, tanque de flotación por aire, tanque de sedimentación por hidrólisis y filtro biológico de aireación predesnitrificación.
Como se muestra en la Figura 1, la altura de la columna del tanque de floculación es de 1,6 m y el diámetro es de 0,6 m. Tanto el agua cruda como la solución coagulante se inyectan desde 1,2 m de distancia del fondo y se instala un agitador eléctrico de alta potencia JJ-1 para mezclar completamente el agua cruda y el coagulante, y eliminar SS y TP en el agua cruda. El tanque de disolución adopta los mismos parámetros de diseño y el agitador también se utiliza para disolver completamente el coagulante sólido en estado líquido, que se inyecta en el tanque de floculación mediante una bomba peristáltica. La cámara de contacto del tanque de flotación de aire tiene 2,2 m de altura; y 0,12 m de diámetro, y la cámara de separación tiene 2,4 m de alto y 2,4 m de diámetro 0,32 m, el agua bruta con coagulante agregado se inyecta desde el fondo de la cámara de contacto mediante una bomba de diafragma de alta presión DP-130, el líquido de reflujo La bomba mezcladora de gas y líquido Nikni 20FPD04Z inyecta aire completamente mezclado con aire, la escoria de espuma en la cámara de contacto se descarga a través de la cámara de separación, desde la plataforma superior. La columna del tanque de sedimentación por hidrólisis tiene 4,5 m de alto y 0,5 m de diámetro y está llena de lodos anaeróbicos. Las aguas residuales se inyectan desde el fondo y parte de SS y DQO se eliminan a través de la capa de lodos. El filtro biológico de aireación previa a la desnitrificación utiliza una columna de filtro de plexiglás con una altura de columna de 4,3 metros y un diámetro de 0,5 metros llena de material de filtro volcánico. Los tamaños de partículas del material de filtro volcánico en la columna de filtro son de 6 a 8 mm, 4. -6 mm y 3- 5 mm, de los cuales la capa de soporte tiene 0,3 metros de altura, el material filtrante tiene 4,0 metros de altura y la superficie del agua tiene 1,0 metros de altura.
Las columnas de filtro biológico de tres etapas diseñadas son un grupo de DN de desnitrificación, un grupo de CN de nitrificación por oxidación y un grupo de N de nitrificación. Es decir, la desnitrificación, oxidación y nitrificación se llevan a cabo respectivamente para eliminar bioquímicamente TN, DQO y NH3-N en las aguas residuales. Las piscinas CN y N se airean mediante compresores de aire, y todas las columnas de filtrado de tres etapas adoptan un flujo ascendente y se utilizan bombas de diafragma de alta presión para inyectar agua desde el fondo. La capacidad de procesamiento diaria de la planta piloto es de 2t.
2.3 Método de análisis de la calidad del agua
La prueba TN utiliza el método de oxidación del persulfato de potasio, la prueba NH3-N utiliza el método colorimétrico del reactivo de Nessler y la prueba de nitrógeno nitrato utiliza el método espectrofotométrico de timol. método, la prueba de nitrógeno nitrito utiliza espectrofotometría de N (-1-naftil) -etilendiamina, la prueba de DQO utiliza el método de dicromato de potasio y la prueba de OD utiliza un analizador rápido de oxígeno disuelto [14].
3 Resultados y análisis de pruebas
3.1 Optimización de los parámetros operativos
3.1.1 Pretratamiento de hidrólisis y acidificación
La función de la hidrólisis y la unidad de acidificación es Para eliminar aún más la concentración de DQO y SS en el agua y mejorar la biodegradabilidad del agua [15~17], el principal parámetro de control es HRT (tiempo de retención hidráulica). Ahora la HRT se optimiza detectando y analizando la DQO, la concentración de SS y la DBO/DQO del agua de entrada y salida.
Como se muestra en la Figura 2, cuando el HRT es inferior a 2,0 h, la tasa de eliminación de DQO es inferior al 30,0 %. Debido a que el tiempo es corto, esta parte es principalmente para eliminar la DQO suspendida en el agua. Con la mejora gradual de la TRH, los contaminantes orgánicos refractarios del agua se convierten en pequeñas moléculas y materia orgánica fácilmente degradable, como monosacáridos, aminoácidos y ácidos grasos, bajo la acción de bacterias de fermentación hidrolítica [18~20], y la eliminación La tasa de DQO también mejora constantemente, alcanzando más del 50%. A medida que la concentración de DQO del efluente continúa disminuyendo, la concentración de DBO del efluente también disminuye. Sin embargo, debido a la alta proporción de materia orgánica refractaria en las aguas residuales industriales, la concentración de DQO del efluente disminuye más rápido que la concentración de DBO del efluente, y la relación DBO/DQO del efluente también aumenta. Como se muestra en la Figura 3, el valor de DBO/DQO del agua de entrada es básicamente 0,3 ~ 0,4. Cuando el HRT es superior a 2,0 h, el valor de DBO/DQO del agua de salida aumenta por encima de 0,4. Cuando la HRT es superior a 4,0 h, la materia orgánica refractaria del agua se ha hidrolizado, la tasa de eliminación de DQO efluente no ha cambiado mucho y el valor DBO/DQO también ha comenzado a disminuir. Por lo tanto, cuando la HRT está entre 2,0 y 4,0 horas, el valor DBO/DQO del efluente permanece por encima de 0,4, lo que está dentro del rango de tratamiento bioquímico fácil y es útil para un tratamiento posterior en el filtro biológico posterior. Teniendo en cuenta que el volumen de la estructura aumentará con el aumento de HRT cuando el caudal es constante, se determina que el HRT de hidrólisis y acidificación es de 2,0 h.
Además, el tanque de hidrólisis también tiene una fuerte capacidad de eliminar SS del agua cruda. Dado que las aguas residuales industriales integrales contienen una gran cantidad de residuos pegajosos y sólidos suspendidos, aunque el proceso de coagulación y flotación de aire puede eliminar el 50,0%, la concentración de SS en el efluente sigue siendo de 60,0 mg/L. Si estos SS ingresan directamente al filtro, será. aumentar el número de retrolavados del filtro. A través de la interceptación y adsorción de partículas y sustancias coloidales en el agua por la capa de lodo anaeróbico del tanque de hidrólisis, los SS en el efluente se eliminan aún más. Su concentración se mantiene básicamente por debajo de 40,0 mg/L y la tasa de eliminación es superior a 44,0. %. Dado que el tanque de hidrólisis elimina principalmente SS mediante interceptación y adsorción, la TRH prolongada no tiene ningún efecto obvio en la eliminación de SS. Por lo tanto, para las plantas de tratamiento de aguas residuales con espacio limitado, durante el proceso de mejora, el tanque de hidrólisis puede reemplazar completamente el tanque de sedimentación primario y desempeñar la función principal de eliminar SS y DQO en el agua cruda.
3.1.2 Eliminación química mejorada de fósforo
Para el experimento se seleccionaron cuatro coagulantes de uso común: sulfato de aluminio, cloruro de polialuminio, cloruro férrico y sulfato poliférrico. A través de la investigación de la concentración de TP del agua cruda y el efluente, se determinó que PFS era el coagulante para el experimento de eliminación química mejorada de fósforo, y se optimizaron su dosis y tiempo de agitación [21 ~ 24].
Como se muestra en la Figura 4, a medida que aumenta la dosis de coagulante PFS, la concentración de TP en el agua continúa disminuyendo. Cuando la dosis alcanza los 30,0 mg/L, la concentración de fósforo total en el agua es inferior a 0,5 mg/L y la tasa de eliminación alcanza más del 75,0%. De acuerdo con la ecuación química de eliminación de fósforo de la sal de hierro, se puede observar que por cada 1 mg de P eliminado, se requieren 1,8 mg de Fe. El rango de concentración de TP en agua cruda es de 1 mg/L ~ 4 mg/L. Si la concentración de TP en el agua efluente es inferior a 0,5 mg/L, se necesitan hasta 12,0 mg/L de sulfato de hierro según el ingrediente activo. siendo al menos 40,0%, se requieren 30,0mg/L.
Teniendo en cuenta factores como la hidrólisis, la dosis final es de 40,0 mg/L y la concentración de TP del efluente es de 0,3 mg/L, lo que puede garantizar que la calidad del agua efluente cumpla con los requisitos de los estándares de descarga de Clase A.
Tras determinar la cantidad de sulfato férrico polimerizado, se optimizó el tiempo de agitación. Cuando la dosis es de 40,0 mg/L, la concentración de TP en el efluente se determina cambiando el tiempo de agitación. El tiempo de agitación, la concentración de TP del agua de entrada y salida y la tasa de eliminación se muestran en la Figura 5. A medida que aumenta el tiempo de agitación, la concentración de TP en el agua continúa disminuyendo. Cuando el tiempo aumentó de 5,0 min a 15,0 min, la tasa de eliminación de TP en agua aumentó un 5,1%, mientras que de 15,0 min a 30,0 min, la tasa de eliminación solo aumentó un 2,0%. Por lo tanto, un tiempo de agitación demasiado prolongado no tiene un efecto obvio en la eliminación de TP, pero aumentará el consumo de energía adicional y el volumen de construcción de la estructura. Dado que la concentración de TP del efluente es inferior a 0,5 mg/L requerida por la norma nacional Clase A, se determina que el tiempo de agitación óptimo es de 15 minutos desde la perspectiva del costo operativo.
3.1.3 Eliminación de aceite por flotación de aire de alta eficiencia
El agua cruda se mezcla con el coagulante PFS y luego ingresa al tanque de flotación de aire para eliminar la suciedad del aceite que causa el bloqueo del filtro y los residuos de espuma generados por la coagulación. El tanque de flotación por aire utiliza flotación de aire disuelto presurizado, que tiene principalmente dos parámetros de control: presión de aire disuelto y relación de reflujo. Al detectar y analizar el contenido de aceite en el agua de entrada y salida, se optimizan los parámetros operativos del dispositivo de flotación de aire [25, 26]. El efecto de la presión del gas disuelto en la eliminación de petróleo se muestra en la Figura 6. La tendencia cambiante del contenido de petróleo en el efluente con presión de gas disuelto se puede dividir en tres etapas.
Cuando la presión es inferior a 2 kg/cm2, el tamaño de las burbujas formadas por la flotación de aire sigue siendo grande y la capacidad de eliminar partículas floculantes del agua es limitada. Cuando la presión aumenta a 3,5 kg/cm2, a medida que el tamaño de las partículas de la burbuja disminuye, la capacidad de eliminación de la flotación de aire también aumenta significativamente. Sin embargo, incluso después de eso, incluso si el tamaño de las partículas de las burbujas formadas continúa disminuyendo, el contenido de aceite en el efluente ya no disminuye. Esto muestra que cuanto mayor sea el tamaño de las partículas de las burbujas, mejor será el efecto y más cerca estarán. El tamaño de partícula de las burbujas depende de la concentración de impurezas en el agua. El efecto del tamaño de partícula es mejor. El tamaño medio de las partículas de las microburbujas en el proceso de flotación por aire es generalmente de alrededor de 40,0 μm. Se puede observar en el experimento que cuando la presión del aire disuelto es de 3,5 kg/cm2, se puede lograr un buen efecto de eliminación y se reduce el contenido de aceite de las mismas. El efluente es de 2,73 mg/L, la tasa de eliminación es del 84,6%. Sin embargo, una presión de aire disuelta demasiado alta solo aumentará la producción y el consumo de energía.
El efecto de la relación de reflujo en la eliminación del contenido de aceite se muestra en la Figura 7. El efecto de eliminación de la flotación por aire se ve muy afectado por la relación de reflujo. Cuando la relación de reflujo es inferior al 30%, la capacidad de eliminación de aceite del agua es deficiente porque se forman menos burbujas. Cuando la relación de reflujo aumenta al 30,0% ~ 50,0%, el efecto de eliminación de la flotación de aire es mejor. Sin embargo, cuando la relación de reflujo aumenta a más del 50,0%, la tasa de eliminación disminuye. Se cree que la proporción de aire en el agua es demasiado alta y las microburbujas se agregan en burbujas más grandes, dando como resultado un efecto deficiente de flotación de aire. Por lo tanto, se determina que la relación de reflujo de la eliminación del aceite por flotación por aire es del 50,0 %, el contenido de aceite del efluente es de 3,12 mg/l y la tasa de eliminación es del 82,9 %.
3.1.4Desnitrificación profunda A/O
La unidad de desnitrificación adopta un filtro biológico aireado previo a la desnitrificación. Los principales parámetros de control son la relación de reflujo, el tiempo de retención hidráulica y el volumen de aireación. Mediante la detección de DQO, TN, NH3-N y DO en el efluente se optimizaron diversos parámetros.
La relación de reflujo es el parámetro de control más importante en el proceso de predesnitrificación, que afecta directamente al efecto de eliminación de TN en el agua. Según el cálculo de la carga de DBO, carga de nitrificación y carga de DQO en el diseño de la planta piloto, bajo condiciones de HRT de 45,0 minutos y una relación gas-agua de 5:1,5, el efluente puede alcanzar de manera estable los estándares de emisión de Clase A. Primero, se examinó la relación de reflujo del parámetro en el rango de 50% ~ 250%. Como se muestra en la Figura 8, cuando la relación de reflujo aumenta del 50% al 150%, la concentración de TN en el efluente disminuye y la tasa de eliminación de TN aumenta. Esto se debe a que cuando el flujo de retorno es relativamente bajo, no hay suficiente nitrato en el agua para actuar como aceptor de electrones, lo que afecta la tasa de desnitrificación. A medida que aumenta la relación de reflujo, hay suficientes nitratos como aceptores de electrones y la materia orgánica del agua se utiliza como donante de electrones para completar la desnitrificación y la desnitrificación profunda sin la necesidad de fuentes externas de carbono. Sin embargo, cuando la relación de reflujo continúa aumentando desde el 150 %, la concentración de TN en el efluente no continúa disminuyendo. Cuando aumenta al 200 %, la tasa de eliminación de TN ha mostrado una tendencia a la baja.
Por un lado, a medida que aumenta la concentración de nitrato, la fuente de carbono en el agua es insuficiente, lo que afecta la desnitrificación; por otro lado, a medida que aumenta la relación de reflujo, también aumenta el oxígeno disuelto que ingresa al grupo de DN y el disuelto; El oxígeno se puede utilizar como aceptor de electrones. Impide competitivamente la reducción de nitrato e inhibe la formación de nitrato reductasa. Porque cuanto mayor sea la relación de reflujo y la HRT, mayor será el volumen de la estructura del tanque de reacción. En combinación con el proyecto de transformación real de la planta de agua, se estudiaron más a fondo las cuatro relaciones de flujo de retorno de 100%, 125%, 150% y 175% y la ley cambiante del efluente TN con HRT bajo cada relación de flujo de retorno.
Con el aumento, la concentración de TN en el efluente también disminuye y la tasa de eliminación de sustrato de microorganismos también es mayor. Pero en general, cuando el HRT aumenta a más de 20,0 minutos, la tendencia decreciente de la concentración de TN en el efluente y la tendencia creciente de la tasa de eliminación se vuelven suaves, y el volumen de estructura requerido también aumenta. Para garantizar que la concentración de TN del efluente sea inferior a los 15,0 mg/L requeridos por la norma de emisión Clase A, la relación de reflujo es del 125 % y el HRT es de 20,0 min. En este momento, la concentración de TN del efluente es de 12,74 mg/. L/L y la tasa de eliminación es del 67,0%.
El oxígeno disuelto es un factor importante para mantener el crecimiento y metabolismo de los microorganismos aeróbicos. Para los filtros biológicos aireados, el suministro de oxígeno disuelto en el agua, es decir, el volumen de aireación del compresor de aire, es también el principal consumo de energía. Una aireación demasiado baja reducirá la capacidad metabólica de los microorganismos. Por un lado, una aireación excesiva provocará un desperdicio económico; por otro, provocará un aumento excesivo de la actividad microbiana. En caso de un suministro insuficiente de nutrientes, provocará la descomposición oxidativa de la propia biopelícula. Al monitorear la concentración de DQO y la tasa de eliminación del agua de entrada de la piscina CN, se optimizan los parámetros de aireación. Como se muestra en la Figura 10, a medida que aumenta la cantidad de aireación, la concentración de DQO del efluente disminuye y la tasa de eliminación aumenta. Cuando el volumen de aireación aumentó a 0,8 m3/h, los dos indicadores cambiaron poco, lo que indica que el volumen de aireación excesivo y el oxígeno disuelto tuvieron poco efecto en la eliminación de DQO, pero solo aumentaron los costos de energía. Por lo tanto, se determina que el volumen de aireación de la piscina de CN es de 0,8 m3/h, la concentración de OD del efluente es de aproximadamente 2,5 mg/L y la relación aire-agua es de 4:1. El efluente del pool de CN tiene una alta concentración de OD, como se muestra en la Figura 11. Después de ingresar al tanque de N, el NH3-N del agua se puede eliminar a alta velocidad en condiciones de baja aireación. De manera similar a la tasa de cambio de la concentración de DQO del efluente, la concentración de NH3-N del efluente disminuye con el aumento de la cantidad de aireación. Para cumplir con el estándar de emisiones Clase A, se determina que el volumen de aireación de la piscina de N es de 0,6 m3/h, la concentración de OD del efluente es de aproximadamente 3,0 mg/L y la relación aire-agua es de 3:1.
3.2 Análisis Técnico y Económico
Actualmente la depuradora cuenta con un conjunto de filtros biológicos aireados de dos etapas con una capacidad de tratamiento diario de 4×105t, un HRT único de 45,0 min, y una relación gas-agua de Son 3:1 y 4:1 respectivamente. Según los resultados del estudio piloto, si se utiliza el proceso de filtro biológico de aireación previa a la desnitrificación, el flujo de retorno del líquido debe aumentarse en un 65438 ± 0,25 %. Sin embargo, dado que el HRT se reduce a 20,0 min, según los cálculos, el filtro de dos etapas existente también se puede usar como Cuando se usa el grupo CN y el grupo N, hay una pequeña cantidad de excedente. Solo necesita agregar un conjunto de grupo DN frontal y tubería de retorno. reemplace la bomba de agua y el equipo del ventilador de aireación. Como se muestra en la Figura 66, si se utiliza un proceso de filtro biológico de aireación posterior a la desnitrificación, el tanque de filtro de dos etapas existente se puede usar como tanque de CN y tanque de N respectivamente, y como conjunto. Es necesario construir un tanque de d N, una sala de dosificación y almacenamiento de metanol. Al mismo tiempo, es necesario reemplazar el equipo del ventilador de aireación, como se muestra en la Figura 13, la parte de la línea de puntos es la nueva estructura.
Según los “Indicadores Nacionales de Estimación de Inversión en Ingeniería Municipal” promulgados por la República Popular China y el Ministerio de Vivienda y Desarrollo Urbano-Rural, así como las cuotas presupuestarias y cuotas de costos de construcción e instalación y Los proyectos municipales en la provincia de Liaoning y el presupuesto y las cuentas finales de proyectos similares en los últimos años, respectivamente, se muestran en la Tabla 2.
Según la estimación de costos económicos, debido a la construcción de estructuras y la compra de equipos, el costo total de inversión del proceso de desnitrificación en etapa inicial es 133.064,38+02 millones de yuanes más que el del proceso de desnitrificación en etapa posterior. . En términos de costos operativos anuales, dado que no es necesario agregar fuentes de carbono, son 195438+05438+00000 yuanes menos. Es decir, en el segundo año después de la actualización, los costos totales de construcción y operación de los dos procesos serán básicamente los mismos. Después de eso, el proceso de predesnitrificación ahorrará muchos costos operativos cada año que el post-desnitrificación. proceso de desnitrificación. Por lo tanto, a largo plazo, el proceso de predesnitrificación se recomienda como proceso de desnitrificación avanzada para plantas acuáticas.
A través de estudios piloto sobre todo el proceso de tratamiento integral avanzado de aguas residuales industriales y combinado con las condiciones de proceso existentes de la planta de tratamiento de aguas residuales, se formuló una ruta de proceso mejorada, como se muestra en la Figura 14.
4 Conclusiones
1) Debido a los problemas de aceite alto y alta viscosidad, baja biodegradabilidad y extremadamente difícil de degradar en aguas residuales industriales integrales, es necesario agregar los procesos de pretratamiento necesarios durante tratamiento. Los estudios piloto han demostrado que el proceso de eliminación de aceite por flotación de aire de alta eficiencia puede eliminar eficazmente el aceite, los residuos pegajosos y otras impurezas de las aguas residuales. El proceso de hidrólisis y acidificación no solo puede mejorar eficazmente la biodegradabilidad de la calidad del agua, sino también eliminar eficazmente los SS del agua, lo que tiene un buen efecto de pretratamiento. En las condiciones de flotación, presión de aire disuelto de 3,5 kg/cm2, relación de reflujo del 50 % e hidrólisis y acidificación HRT de 2,0 h, se puede eliminar el 40 % de los contaminantes orgánicos del agua cruda y la DBO/DQO del agua cruda. incrementarse por encima de 0,4.
2) A través de investigaciones experimentales comparativas y análisis técnicos y económicos, la tecnología de desnitrificación avanzada tiene perspectivas de aplicación más amplias para la mejora y transformación de plantas de aguas residuales con filtros biológicos aireados como cuerpo principal. Con la premisa de ahorrar muchos costos operativos, la fuente de carbono en el agua cruda se utiliza por completo para lograr una desnitrificación profunda de las aguas residuales. En las condiciones de una relación de reflujo del 125% y un tiempo de retención hidráulica de 20,0 minutos, las concentraciones de TN y NH3-N del efluente alcanzaron el estándar de emisión Clase A.
3) A través de una investigación a escala piloto, se desarrolló un proceso integrado de tratamiento avanzado de aguas residuales industriales de "eliminación química de fósforo + eliminación de aceite por flotación por aire + hidrólisis y acidificación + filtro biológico aireado previo a la desnitrificación". Los datos de operación a largo plazo muestran que este proceso tiene buena resistencia al impacto y efecto de tratamiento en aguas residuales industriales que son difíciles de degradar y fluctúan mucho, y el efluente puede alcanzar de manera estable el estándar nacional de descarga Clase A.
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